В процессе разработки нефтяного месторождения последнее время получает развитие технология забуривания боковых стволов.
Различают два вида боковых стволов:
1. Боковой ствол с вертикально или условно вертикальным окончанием (БС);
2. Боковой ствол с горизонтальным окончанием (БГС).
Наиболее часто БС с условно вертикальным окончанием используется для восстановления аварийных скважин. Расчёт входных или запускных параметров работы скважины аналогичен расчёту обычной скважины.
Боковые стволы с горизонтальным окончанием, чаще всего используют для вовлечения невырабатываемых зон, увеличения Кохв и конечного значения КИН.
Для обоснования местоположения (БГС) используют два критерия: структурная карта по кровле продуктивного пласта и карта текущих нефтенасыщенных толщин.
На карте текущих нефтенасыщенных толщин отмечаются районы с повышенной концентрацией текущих извлекаемых запасов нефти, а направление горизонтального участка задается с учётом реализованной системы разработки и картой кровли продуктивного коллектора. При этом предпочтение отдаётся близлежащим от скважины мини антиклинальным поднятиям, поскольку именно в них, с высокой долей вероятности, сосредоточены основные объемы остаточных извлекаемых запасов пласта.
Обоснование начальных дебитов по жидкости горизонтальных скважин проводится с помощью аналитических зависимостей и обобщения опыта разработки месторождений горизонтальными скважинами.
1) Для расчета вязкости жидкости определена зависимость относительных фазовых проницаемостей по воде и нефти, обводненности от водонасыщенности.
Относительные фазовые проницаемости зависят от водонасыщенности и задаются по корреляции Кори (Corey) в виде степенных функций:
где - относительная фазовая проницаемость по воде при остаточной нефтенасыщенности («концевая точка по воде»),;
- показатель степени в корреляции для воды («степень Кори по воде»), ;
- показатель степени в корреляции для нефти («степень Кори по нефти»), ;
- текущее значение водонасыщенности на скважине. Определяется по обводненности из численного решения следующего уравнения:
где - обводненность, %;
- вязкость воды в пластовых условиях, ;
- вязкость нефти в пластовых условиях.
Результаты расчета приведены в таблице 3.
Таблица 4 – Результаты расчета зависимостей
0 |
0 |
1 |
0 |
0,01 |
0,000004 |
0,975187 |
0,000013 |
0,02 |
0,000020 |
0,950747 |
0,000077 |
0,03 |
0,000055 |
0,926679 |
0,000216 |
0,04 |
0,000112 |
0,902980 |
0,000456 |
0,05 |
0,000196 |
0,879648 |
0,000817 |
0,06 |
0,000309 |
0,856682 |
0,001323 |
0,07 |
0,000454 |
0,834079 |
0,001997 |
0,08 |
0,000634 |
0,811838 |
0,002862 |
0,09 |
0,000851 |
0,789957 |
0,003944 |
0,1 |
0,001107 |
0,768433 |
0,005269 |
0,11 |
0,001405 |
0,747266 |
0,006865 |
0,12 |
0,001746 |
0,726452 |
0,008761 |
0,13 |
0,002133 |
0,705989 |
0,010988 |
0,14 |
0,002567 |
0,685877 |
0,013577 |
0,15 |
0,003050 |
0,666112 |
0,016561 |
0,16 |
0,003584 |
0,646693 |
0,019975 |
0,17 |
0,004171 |
0,627618 |
0,023856 |
0,18 |
0,004811 |
0,608884 |
0,028240 |
0,19 |
0,005507 |
0,590490 |
0,033165 |
0,2 |
0,006261 |
0,572433 |
0,038670 |
0,21 |
0,007073 |
0,554712 |
0,044795 |
0,22 |
0,007946 |
0,537324 |
0,051579 |
0,23 |
0,008879 |
0,520268 |
0,059062 |
0,24 |
0,009876 |
0,503540 |
0,067282 |
0,25 |
0,010938 |
0,487139 |
0,076277 |
0,26 |
0,012064 |
0,471063 |
0,086082 |
0,27 |
0,013258 |
0,455310 |
0,096732 |
0,28 |
0,014520 |
0,439877 |
0,108257 |
0,29 |
0,015851 |
0,424762 |
0,120683 |
0,3 |
0,017253 |
0,409963 |
0,134033 |
0,31 |
0,018727 |
0,395478 |
0,148323 |
0,32 |
0,020274 |
0,381305 |
0,163564 |
0,33 |
0,021895 |
0,367440 |
0,179760 |
0,34 |
0,023592 |
0,353883 |
0,196905 |
0,35 |
0,025365 |
0,340630 |
0,214989 |
0,36 |
0,027216 |
0,327680 |
0,233989 |
0,37 |
0,029146 |
0,315030 |
0,253874 |
0,38 |
0,031155 |
0,302677 |
0,274605 |
0,39 |
0,033245 |
0,290619 |
0,296130 |
0,4 |
0,035418 |
0,278855 |
0,318391 |
0,41 |
0,037673 |
0,267381 |
0,341318 |
0,42 |
0,040012 |
0,256195 |
0,364833 |
0,43 |
0,042436 |
0,245294 |
0,388852 |
0,44 |
0,044947 |
0,234677 |
0,413281 |
0,45 |
0,047544 |
0,224340 |
0,438023 |
0,46 |
0,050230 |
0,214281 |
0,462975 |
0,47 |
0,053004 |
0,204498 |
0,488034 |
0,48 |
0,055869 |
0,194988 |
0,513092 |
0,49 |
0,058825 |
0,185749 |
0,538045 |
0,5 |
0,061872 |
0,176777 |
0,562788 |
0,51 |
0,065012 |
0,168070 |
0,587224 |
0,52 |
0,068246 |
0,159626 |
0,611256 |
0,53 |
0,071574 |
0,151441 |
0,634796 |
0,54 |
0,074998 |
0,143514 |
0,657763 |
0,55 |
0,078519 |
0,135841 |
0,650085 |
0,56 |
0,082137 |
0,128420 |
0,678526 |
0,57 |
0,085853 |
0,121247 |
0,700300 |
0,58 |
0,089668 |
0,114320 |
0,742580 |
0,59 |
0,093583 |
0,107637 |
0,761769 |
0,6 |
0,097599 |
0,101193 |
0,780083 |
0,61 |
0,101717 |
0,094986 |
0,797504 |
0,62 |
0,105937 |
0,089014 |
0,814022 |
0,63 |
0,110260 |
0,083273 |
0,829633 |
0,64 |
0,114688 |
0,077760 |
0,844342 |
0,65 |
0,119221 |
0,072472 |
0,858159 |
0,66 |
0,123859 |
0,067406 |
0,871100 |
0,67 |
0,128604 |
0,062558 |
0,883186 |
0,68 |
0,133457 |
0,057926 |
0,894440 |
0,69 |
0,138417 |
0,053506 |
0,904890 |
0,7 |
0,143487 |
0,049295 |
0,914568 |
0,71 |
0,148667 |
0,045289 |
0,923505 |
0,72 |
0,153957 |
0,041485 |
0,931734 |
0,73 |
0,159358 |
0,037880 |
0,939292 |
0,74 |
0,164872 |
0,034469 |
0,946212 |
0,75 |
0,170499 |
0,031250 |
0,952530 |
0,76 |
0,176239 |
0,028218 |
0,958281 |
0,77 |
0,182094 |
0,025370 |
0,963500 |
0,78 |
0,188064 |
0,022702 |
0,968221 |
0,79 |
0,194149 |
0,020209 |
0,972476 |
0,8 |
0,200352 |
0,017889 |
0,976298 |
0,81 |
0,206672 |
0,015736 |
0,979718 |
0,82 |
0,213109 |
0,013746 |
0,982764 |
0,83 |
0,219666 |
0,011916 |
0,985465 |
0,84 |
0,226343 |
0,010240 |
0,987848 |
0,85 |
0,233139 |
0,008714 |
0,989939 |
0,86 |
0,240057 |
0,007334 |
0,991762 |
0,87 |
0,247096 |
0,006093 |
0,993340 |
0,88 |
0,254258 |
0,004988 |
0,994694 |
0,89 |
0,261543 |
0,004013 |
0,995845 |
0,9 |
0,268952 |
0,003162 |
0,996813 |
0,91 |
0,276485 |
0,002430 |
0,997616 |
0,92 |
0,284143 |
0,001810 |
0,998271 |
0,93 |
0,291928 |
0,001296 |
0,998794 |
0,94 |
0,299839 |
0,000882 |
0,999201 |
0,95 |
0,307877 |
0,000559 |
0,999507 |
0,96 |
0,316043 |
0,000320 |
0,999725 |
0,97 |
0,324338 |
0,000156 |
0,999869 |
0,98 |
0,332762 |
0,000057 |
0,999954 |
0,99 |
0,341316 |
0,000010 |
0,999992 |
1 |
0,350000 |
0,000000 |
1,000000 |
2) По результатам расчета, проделанного с помощью Microsoft Excel,построен график зависимости (рисунок 1). Определены значения по исходному значению обводненности соседних работающих скважин
Рисунок 1 – Зависимость обводненности, относительных фазовых проницаемостей по воде и нефти от водонасыщенности
3) Вычисление вязкости жидкости
где – вязкость жидкости,мПа*с;
– вязкость нефти, мПа*с;
– вязкость воды, мПа*с.
4) Расчет объемного коэффициента жидкости
5) Расчет дебита скважины по жидкости по 4 аналитическим методам.
В инженерной практике оценки входного дебита по жидкости горизонтальных скважин существует несколько аналитических выражений. Основными, наиболее часто используемыми являются 4 зависимости:
- метод Ю.П.Борисова
- метод Джиггера
- метод Ренард - Дюпюи
- метод Джоши
где - радиус области дренирования;
- радиус скважины;
L - длина горизонтального участка;
h -толщина продуктивного пласта;
Δр - перепад давления между границей контура питания и стенкой скважины;
μ - вязкость пластового флюида;
k - проницаемость пласта;
- половина большой оси эллипса дренирования;
- для эллипсоидной площади дренажа;
Таким образом, определяется дебит жидкости в пластовых условиях.
По формуле (7) (метод Ю.П. Борисова)он составит
.
По формуле (8) (метод Джиггера) он составит
.
По формуле (9) (методРенарда-Дюпюи) он составит
.
По формуле (10) (метод Джоши) он составит
.
Далее определяем дебит жидкости при поверхностных условиях:
Дебит нефти при поверхностных условиях определяется по формуле
.
.
6) Время выработки остаточных запасов определяется по формуле
где - плотность нефти при поверхностных условиях,
–коэффициент эксплуатации, равный 0,95;
–остаточные извлекаемые запасы нефти.
Результаты расчетов приведены в таблице 5.
Таблица 5 – Результаты расчетов
Параметр |
Методика |
|||
Ю.П. Борисов |
Джиггер |
Ренард-Дюпюи |
Джоши |
|
13,184 |
13,219 |
13,184 |
13,184 |
|
12,201 |
||||
3,66 |
||||
3,144 |
||||
209,83 (209 лет и 8 месяцев) |
7) Годовая добыча нефти определяется по формуле
.
В результате проделанной работы были рассчитаны кривые ОФП и построены графики зависимости от водонасыщенности. Вычислены вязкость и объемный коэффициент жидкости. Определены дебиты скважин четырьмя методами: методом Борисова (13,184 м3⁄сут), методом Джиггера (13,219 м3⁄сут),методом Ренарда-Дюпюи (13,184 м3⁄сут), методомДжоши (13,184 м3⁄сут). Рассчитанный данными методами дебит скважин оказался незначительно отличающимся друг от друга. Годовая добыча нефти из скважины – 1136,61 т⁄год, срок эксплуатации скважины 209 лет и 8 месяцев.
Поможем написать любую работу на аналогичную тему