Применяемые в настоящее время станки-качалки имеют кинематические схемы, соответствующие показанной на рис. 5.12 при уравновешивании с помощью грузов или же на рис. 5.13 при гидропневматическом уравновешивании. Основными элементами механизма станка-качалки являются см. рис. 5.12 и 5.13 привод 7, клиноременная передача 2, редуктор 3
и шарнирный четырехзвенный механизм 4, преобразующий вращательное движение вала двигателя в возвратно-поступательное движение точки подвеса штанг. Клиноременная передача и редуктор обеспечивают получение необходимого числа оборотов кривошипного вала, соответственно числу ходов.
Основное внимание инженера-конструктора при проектировании кинематической схемы станка-качалки должно быть обращено на правильность проектирования шарнирного четырехзвенного механизма, чтобы движение точки подвеса штанг происходило по определенному закону, обеспечивающему; нормальную и заданную работу глубинного насоса, колонны насосных штанг и т.д.
Шарнирный четырехзвенный механизм станка-качалки является кривошипно-коромысловым механизмом с односторонним удлиненным в противоположном направлении, коромыслом (совокупность звеньев к и к1 называется балансиром). Этот механизм должен обеспечить получение заданной длины хода, точки подвеса штанг, S.
Из рисунков видно см. рис. 5.12, 5.13.
где δ0 — угол размаха балансира; к1, — переднее плечо балансира.
При определенных длинах хода и переднего плеча угол размаха балансира будет иметь значение:
Для получения этого угла размаха балансира при определенной длине заднего плеча можно построить многочисленные четырехзвенные механизмы, центр вращения кривошипа которых расположен на участке плоскости, ограниченном только углом D1CB2 = 1800 - δ0 см. рис. 5.14.
Эти четырехзвенные кривошипно-коромысловые механизмы отличаются друг от друга размерами звеньев, которые определяют габариты, а следовательно, вес станка-качалки. Но от положения центра вращения кривошипного вала зависят, кроме того, кинематические и динамические показатели станка-качалки.
Возьмем два крайних положения точки соединения шатуна с коромыслом, так, чтобы точка B1 соответствовала нижнему положению точки подвеса штанг, а точка В2 — верхнему положению этой точки. Очевидно, горизонтальная линия, проходящая через точку С, является биссектрисой угла δ0 размаха балансира. Проведем прямую, проходящую через точки B1 и В2 которая будет перпендикулярна биссектрисе угла δ0.
Поместим центр вращения О кривошипа на расстояниях а и h от упомянутых выше взаимно перпендикулярных прямых см. рис. 5.14. Так как в крайних положениях механизма направления шатуна и кривошипа совпадают, то, соединяя центр вращения О с крайними точками В1, и В2, получим:
Таким образом, четырехзвенник в крайнем нижнем положении переднего плеча балансира обращается в треугольник ОВ2С со сторонами l + r, к и р, а в верхнем крайнем положении — в треугольник ОВ2С со сторонами l - r, к и р.
Пересекая ОВ1 из центра О радиусом ОВ2, получим
Отсюда величина радиуса кривошипа будет
а длина шатуна
Таким образом, имея кинематическую схему станка при крайних нижнем и верхнем положениях точки подвеса штанг, можно графически определить длину кривошипа и шатуна.
Угол θ между направлениями ОВ1 и ОВ2 называется углом несимметричности цикла и имеет определенное влияние на работу станка-качалки и всей глубинно насосной установки.
Поможем написать любую работу на аналогичную тему