Часть крутящего момента турбины затрачивается на преодоление трения в пяте и в радиальных опорах, а при искривлении вала и корпуса также на трение ротора о статор. Момент сил трения зависит от качества сборки и регулировки турбобура. При расположении осевой опоры в шпинделе (турбобуры ЗТСШ и АШ) или в нижней части вала нижней секции уменьшается или исключается продольный изгиб вала под действием осевой нагрузки на долото, уменьшается нагрузка на радиальные опоры и снижаются потери на трение в этих опорах.
Вследствие механических потерь характеристика турбобура (на долоте) отличается от характеристики турбины. При использовании опор качения указанное различие сравнительно небольшое, поскольку главная часть механических потерь в пяте существенно снижена. Другие потери имеют значение только при кривизне вала и корпуса, превышающей допускаемые нормы, а потери на трение ротора о статор увеличиваются при сильно изношенных радиальных опорах, когда зазоры в них становятся равными радиальным зазорам в турбине.
В турбобуре с резинометаллическими подшипниками при одной и той же характеристике турбины форма кривых характеристики турбобура может быть весьма различной в зависимости от условий взаимодействия до/юта и разбуриваемой породы, вследствие чего она называется также характеристикой системы турбобур—долото—забой (ТДЗ). Рассмотрим факторы, определяющие эту характеристику.
Момент силы трения в пяте
Здесь — коэффициент трения в пяте; — приведенный радиус трения,
;
и - наружный и внутренний радиусы трущихся поверхностей.
Верхний знак в формуле крутящего момента относится к случаю, когда бурильная колонна поддерживает ротор верхними поверхностями подпятников (Т + G > R), а нижний — к случаю, когда к гидравлической силе приплюсовывается сила тяжести нижнего участка бурильной колонны (Т + G < R) с нагружением нижних поверхностей подпятников.
Крутящий момент турбобура, передаваемый долоту,
МТ = Мк - Мn - М0, (6.10)
где Mk — момент k-ступенчатой турбины; М0 — момент сил трения в радиальных опорах и трения ротора о статор.
Момент на долоте приблизительно пропорционален нагрузке на долото:
MД = My R , (6.11)
где Му — удельный момент, зависящий от крепости разбуриваемой породы, конструкции и состояния долота, условий промывки забоя, а также от частоты вращения долота. При равномерном вращении долота МТ = МД.
Примем, что зависимость момента турбины от частоты вращения линейная:
,
где k — число ступеней, и исключим из (6.10) и (6.11) нагрузку R, пренебрегая для простоты небольшим моментом М0. После преобразований получим уравнение момента турбобура:
.
Обозначим безразмерные величины:
; .
Формула крутящего момента на долоте представлена так:
. (6.12)
Чтобы изучить особенности полученной зависимости, примем, что удельный момент трения в пяте , удельный момент на долоте , а следовательно, φ и s — величины постоянные. Зависимость (6.12) графически представляется двумя прямыми, пересекающимися в точке В (рис. 6.6, а) на прямой 1— 1. линия А'В соответствует условию R > Т + G (знак +), а линия ВС - условию R < Т + G (знак -). В точке В справедливо условие Т + G = RB, когда пята разгружена.
Угол наклона прямой ВС` зависит от коэффициента φ. При φ < 1 Мy > , т. е. когда удельный момент сопротивления забоя больше удельного момента трения в пяте, линия ВС` наклонена вправо от вертикали. При φ > 1 Му < , в этом случае линия ВС` наклонена влево. Промежуточный случаи: φ=1, My= линия ВС вертикальная.
В действительности величины φ и s не постоянные, а зависят от нагрузки на пяту и частоты вращения вала. Поэтому линии АВ и ВС не прямые, а кривые. Отрезки ординат, заключенные между линией 1—/ и кривой ABC (момента на долоте), соответствуют моменту трения в пяте, а отрезок ОС — частоте холостого вращения турбины пх при подъеме турбобура с забоя.
Положение точки В определим из условия, что уравнение (6.12) при использовании любого знака дает одинаковый результат:
,
Где
Параметр , отражающий комплексную взаимосвязь турбобура (k, Mmax, G, Т), долота и забоя (Му), равен ординате точки В. На рис 6.6, б кривые момента на долоте относятся к нескольким значениям удельного момента Му. Точки разгрузки пяты тем ближе к тормозному режиму, чем больше значение Му.
Характер изменения кривой момента на ее ветвях зависит от закономерности изменения величин φ и s. В частности, положение точки С зависит от того значения Sx, которое оно имеет при холостом режиме: nx/nmax — 1 — Sx.
Графики забойной мощности даны на том же рис. 6.6, б. Они показывают, что максимум мощности турбобура не совпадает с максимумом мощности турбины и может быть смещен от него в любую сторону в зависимости от типов турбобура, долота, породы, а также от расхода жидкости (расход жидкости влияет потому, что Т и Mmax в выражении П зависят от расхода, a G не зависит от него)..
В практике бурения возможны следующие варианты характеристики ТДЗ (см. рис. 6.6, б):
1) Ω < 1/2; nв > nmax /2 (точки а и b).
Этот случай характерен для бурения твердых пород;
2) Ω > 1/2; nв < nmax/2 (точка d), что бывает при бурении слабых пород;
3) Ω = 1/2; nв — nmax/2 (точка с).
В этом случае максимумы мощностей турбобура и турбины приблизительно совпадают, причем (Т + G) Му = kMmax/2.
Поможем написать любую работу на аналогичную тему