Крепление скальных горизонтальных выработок Виды креплений

Горизонтальные выработки в большинстве случаев являются основными частями подземного сооружения.

Исходными данными для проектирования проведения тоннеля, штольни или камеры являются: длина выработки, форма и размеры поперечного сечения в свету и проходке; ситуационный план расположения выработки в комплексе подземного сооружения; геологические, гидрогеологические и физикомеханические данные о пересекаемых породах; заданная или нормативная продолжительность строительства выработки.

Длина тоннелей изменяется от нескольких сотен и даже десятков метров (транспортные тоннели) до нескольких десятков километров. Длина подходных штолен не превышает 100 м. Подземные камеры имеют длину, достигающую нескольких сотен метров. Размеры камер по ширине и высоте достигают нескольких десятков метров.

Для проведения тоннелей в зависимости от размеров и формы поперечного сечения, а также инженерногеологических условий могут быть приняты способы: сплошного забоя, уступный и щитовой.

Выбор способов опертого свода, опорного ядра и раскрытия на полный профиль по частям допустим при строительстве коротких выработок (длиной до 300 м) или ограниченных участков подземного сооружения. Выбор способа проведения выработки и средств механизации следует осуществлять методом техникоэкономического сравнения вариантов.

При проектировании проведения выработок протяженностью более 300 м, а также при невозможности бурения по трассе подземного сооружения разведочных скважин следует предусматривать (в соответствии со схемой IV на 3.6) проведение опережающей штольни в пределах поперечного сечения выработки на всю ее длину.

Способ сплошного забоя следует принимать для проведения выработок высотой до Юме монолитной обделкой в скальных породах с коэффициентом крепости / по шкале проф. М.М. Протодьяконова не менее 4. Применение временной крепи выработки при проведении в скальных монолитных (невыветрелых) породах с коэффициентом крепости/> 12 не предусмотрено, а при проведении в скальных трещиноватых (выветрелых) породах — обязательно.

Уступный способ следует принимать для проведения выработок высотой более 10 м в скальных породах с коэффициентом крепости не менее 4 и выработок высотой менее 10 м в скальных породах с коэффициентом крепости / = 2 т 4. Для тоннелей следует предусматривать преимущественно вариант проведения с нижним уступом.

Проведение верхней части сечения тоннеля при уступном способе осуществляют сплошным забоем. Высоту верхнего уступа принимают равной 34 м из условия размещения на нем проходческого оборудования и возведения свода при минимально допустимой высоте.

Щитовой способ следует принимать в проектах на проведение выработок в неустойчивых нескальных породах, а также в скальных выветрелых породах с/< 4 при различных проявлениях горного давления. Особенно широко щитовой способ проектируют при проведении тоннелей метрополитена и городских коллекторов в сочетании со сборной или монолитнопрессованной бетонной обделкой.

Проведение тоннелей метрополитенов необходимо предусматривать преимущественно механизированными щитами непрерывным забоем на протяжении не менее длины участка между станциями. Применение обычных щитов допустимо в случаях проведения выработок в неустойчивых породах, требующих крепления кровли и забоя. При проектировании проведения тоннелей мелкого заложения в необводненныхили осушенных песчаных породах следует применять щит с рассекающими площадками, исключающими временную крепь в забое.

Проведение станционных тоннелей также можно проектировать щитовым способом. В связи с большой продолжительностью и стоимостью монтажа и демонтажа механизированных щитов на проведении станционных тоннелей применяют только обычные немеханизированные щиты.

Выполнение работ по строительству станции предусматривают в определенной последовательности ( 3.11). После выхода от ствола / на трассу подходного тоннеля 2 должна быть пройдена монтажная камера 3 первого бокового тоннеля, смонтирован щит 10 и начато проведение бокового тоннеля 7. Затем проводят монтажную камеру 4 и предусматривают проведение второго тоннеля щитом 8. В последнюю очередь проводят камеру 5 и на трассу среднего тоннеля выводят щит 6. Также поочередно предусматривают проведение демонтажных камер 12, 14 и 9 с использованием вспомогательной подходной выработки / /. Одновременно можно предусматривать проведение перегонного тоннеля щитом 13.

При проектировании проведения выработки щитовым способом в ППР должны быть предусмотрены все технологические процессы: выемка породы, возведение обделки, передвижка щита, нагнетание раствора за обделку, гидроизоляция. Для разрушения крупных валунов в забое следует использовать гидроклин ЦНИИС или метод взрывания малых зарядов в предварительно пробуренных шпурах.

Способ опертого свода принимают в проектах на проведение выработок или их участков длиной до 300 м в нескальных породах типа твердых глин и суглинков, сцементированных крупнообломочных, отвердевших лессов, а также в скальных породах с коэффициентом крепости /=1+4, способных воспринять давление от пят свода обделки с учетом всех нагрузок, действующих на свод. Способ опертого свода принимают также при неоднородном сложении пород по сечению выработки, когда ниже пят свода расположены необводненные прочные породы с коэффициентом крепости от 1 и выше, а в сводовой части — менее прочные породы.

При проектировании проведения тоннелей в необводненных породах следует принимать способ опертого свода преимущественно по одноштольневой схеме, а в водоносных — по двухштольневой схеме (см. схему IV, г на  3.6). Нижнюю и верхнюю штольни следует соединять между собой породоспусками (фурнелями), а также наклонными сбойками (бремсбергами). Расстояние между породоспусками и наклонными сбойками устанавливают в зависимости от принятых погрузочных и транспортных средств; оно не должно превышать 12 м между породоспусками и 30 м между наклонными сбойками.

При проектировании проведения выработки способом опертого свода раскрытие калотт предусматривают отдельными участками (кольцами), длину которых устанавливают в зависимости от инженерногеологических условий (она не должна превышать 6,5 м). Раскрытие калотты по длине выработки следует предусматривать с интервалом в 1—3 кольца в зависимости от инженерногеологических условий. Ширину берм у пят свода при проведении средней штроссы, последовательность разработки боковых штросс и длину участков проведения устанавливают в проекте в зависимости от устойчивости пород.

Способ опорного ядра следует проектировать при проведении выработок или их участков длиной до 300 м в необводненных породах: глинах, суглинках, супесях, лессовых, песчаных, моренных, крупнообломочных и других, не способных воспринимать давление от свода обделки. При проектировании проведения выработки площадью поперечного сечения более 40 м2 способом опорного ядра допустимо предварительное проведение по оси выработки нижней транспортной штольни (см. схему IV, б на  3.6).

Боковые штольни, необходимые для возведения стен при применении способа опорного ядра, следует проводить на всю длину проектируемого участка тоннеля. При проектировании возведения стен несколькими ярусами следует иметь в виду, что разработка очередного верхнего яруса допустима только после окончания бетонирования стены нижнего яруса и достижения бетоном 25% проектной прочности. После бетонирования стен пазухи между стеной и крепью нижней штольни должны быть заполнены породой и уплотнены.

Длина разрабатываемого кольца калотты при проведении способом опорного ядра не должна превышать 4 м. Должно быть предусмотрено раскрытие калотты с интервалами по длине выработки не менее чем в два кольца, а в неустойчивых породах — не менее чем в три кольца.

Способ раскрытия на полный профиль по частям с креплением прогонами и торцевыми фермами следует принимать при проектировании проведения первых колец сборной обделки камер для монтажа щита или тюбингоукладчика, предназначенных для дальнейшей проходки выработки, а также при проектировании строительства других камер и участков выработок небольшой протяженности, проводимых в необводненных глинах, суглинках, супесях и других породах, когда нельзя применить способ опертого свода. Необходимо предусматривать выемку породы участками на длину не более длины кольца обделки.

Строительство камер высотой более 10 м (см. схемы IX, X на  3.6) с устройством постоянной обделки следует предусматривать в следующем порядке: проведение сводчатой части выработки и устройство обделки свода с последующей разработкой основного массива породы (ядра) камеры и возведением обделки стен ( 3.12).

Проведение сводчатой части выработок пролетом до 20 м в устойчивых скальных породах с / > 8 следует, как правило, проектировать на полное сечение с последующим возведением постоянной обделки свода, Проведение и бетонирование сводчатой части камерных выработок пролетом более 20 м в устойчивых скальных породах и независимо от пролета в скальных породах средней устойчивости (/ = 4 f 8) проектируют, как правило, уступным способом с опережением центральной части сечения.

Необходимость проведения сводчатой части камерных выработок пролетом более 20 м на полное сечение должна быть обоснована расчетом.

В слабоустойчивых скальных породах с / < 4 проведение сводчатой части камерных выработок независимо от пролета следует проектировать способом опертого свода. В случае недостаточных данных об инжнерногеологических условиях строительства камеры допустимо предусматривать проведение центральной направляющей выработки на проектную длину камеры.

Разработку ядра камерных выработок, в которых предусмотрено возведение постоянной обделки, следует проектировать сверху вниз уступами высотой до 10 м в устойчивых породах; до 5 м в породах средней устойчивости и до 3 м в слабоустойчивых породах. В слабоустойчивых породах должна быть предусмотрена выемка уступов с оставлением целиков породы и последующей их разработкой и бетонированием стен в шахматном порядке. Возможна также проходка траншей вдоль стен на высоту уступа и бетонирование стен в первую очередь.

Выемку породы при проведении выработки сплошным забоем проектируют буровзрывным способом с использованием оснащенных бурильными машинами буровых рам и уборкой породы погрузочными машинами ( 3.13) или с использованием самоходных бурильных установок и уборкой породы экскаваторами или погрузочными машинами. При проведении выработки уступным способом для выемки верхнего уступа принимают буровзрывной метод разрушения породы с использованием самоходных бурильных установок или комбайновый, а для выемки нижнего уступа — буровзрывной способ с использованием самоходных бурильных установок и.экскаваторов или погрузочных машин для уборки породы.

При проектировании проведения выработки способами опертого свода, опорного ядра или раскрытия на полный профиль по частям для разрушения породы в калотте и боковых штроссах предусматривают отбойные молотки и пневматические лопаты. Выемку породы в ядре предусматривают тоннельными экскаваторами или буровзрывным способом с уборкой породы экскаваторами или погрузочными машинами. Выбор средств механизации выемки следует осуществлять, исходя из условий обеспечения поточного процесса при наименьших трудовых затратах и сроках строительства.

Временное крепление выработок при проведении сплошным забоем или уступным способом в трещиноватых скальных породах следует предусматривать с применением анкерной или набрызгбетонной крепи или их сочетания. Использование арочной крепи в качестве временной допустимо в исключительных случаях, при надлежащем техникоэкономическом обосновании. Условиями для ее применения могут быть трещиноватые скальные породы с коэффициентом крепости до 8, а также зоны с тектоническими нарушениями. Расстояние между арками следует принимать по расчету, но не более 1,5 м.

Набрызгбетон принимают в качестве временной крепи при проектировании проведения выработки в скальных трещиноватых породах, где отсутствуют различные проявления горного давления. Если в этих породах возможны проявления горного давления, то следует закладывать в проект использование набрызгбетона, армированного металлической сеткой, в сочетании с анкерной крепью.

В качестве временной крепи выработок на период производства работ до возведения постоянной обделки в скальных породах с коэффициентом крепости от 4 и выше принимают анкерную крепь. Конструкцию анкеров, их число и длину определяют в проекте в зависимости от крепости и состояния пород. На анкерную крепь составляют паспорт с учетом инженерногеологических особенностей каждого участка по длине выработки. Паспорт анкерной крепи должен содержать следующие основные данные: тип анкеров, их длину, схему расположения по контуру выработки, расстояние между ними.

Для крепления штолен в нескальных породах могут быть использованы полные деревянные рамы или замкнутая арочная металлическая крепь. Тип временной крепи штолен в скальных породах с коэффициентом крепости от 1,5 и выше устанавливают в зависимости от состояния и характера напластований пород и других инженерногеологических условий.

При проектировании проведения тоннелей или штолен ниже уровня подземных вод или при наличии под основанием выработки напорного водоносного горизонта предусматривают специальные способы: искусственное понижение уровня подземных вод, проведение под сжатым воздухом, искусственное замораживание, тампонаж. Проведение выработок под сжатым воздухом допустимо в плывунных и водонасыщенных нескальных грунтах с коэффициентом фильтрации менее 0,5 м/сут, при котором применение водопонижения неэффективно. Для снижения давления сжатого воздуха в рабочей камере следует предусматривать искусственное понижение уровня грунтовых вод.

Для проведения тоннелей в осушенных песчаных, супесчаных и суглинистых породах под железнодорожными путями, автомобильными дорогами и другими инженерными сооружениями в целях уменьшения возможной деформации земной поверхности следует предусматривать способ продавливаиия обделки. К специальным также относят способы строительства подземных сооружений растворением соли и внутренними взрывами. Наибольшее применение эти способы находят при строительстве подземных хранилищ жидкого топлива и газа.

Проектирование строительства горизонтальной выработки представляет собой процесс разработки проектов проведения ее основной части, монтажной камеры, технологического отхода и завершается составлением сводного графика строительства и таблицы техникоэкономических показателей. На стадии разработки ПОС должны быть рассмотрены возможные варианты проведения горной выработки и выполнена оптимизация по скорости проведения, трудоемкости и стоимости.

Длину технологического отхода, необходимого для монтажа и размещения проходческого оборудования, принимают равной 1030 м. В задачу проектирования технологического отхода входят выбор и разработка схемы проведения этой части тоннеля или штольни с соответствующим оснащением поверхности и забоя, расчет техникоэкономических показателей, составление графиков организации работ и оформление чертежей.

Сводный план производства горнопроходческих работ основного периода включает все проектные решения, относящиеся к отдельным этапам его строительства на припортальных, основных и завершающих участках, сопряжениях, пересечениях с другими выработками и т.п. В сводный проект включают отдельные проекты, составленные на проведение участков выработки специальными способами. Каждый проект, входящий в состав сводного, должен иметь сведения об объемах, сроках и стоимости выполнения работ.

В сводном проекте на общей схеме трассы подземного сооружения с ситуационным планом местности должно быть указано расположение участков подземных и открытых работ, строительных площадок и мест отвалов породы. В проекте приводят расстановку применяемых механизмов на участках, сроки эксплуатации и режимы работ специальными способами, объемы их выполнения в увязке с графиком производства горнопроходческих работ.

В состав ППР должны входить схемы расстановки механизмов и расположения оборудования, применяемого для обслуживающих процессов и создания необходимых температурновлажностных режимов в законченных строительством отдельных сооружениях на период монтажа в них оборудования и до сдачи в эксплуатацию. Приводят графики работы механизмов на участке с указанием сроков их эксплуатации и режимов работы, а также ведомость подсчета объемов работ по участкам.

В пояснительной записке к ППР приводят обоснование принятых способов и скоростей проведения отдельных выработок, применения специальных способов работ, а также перечень сооружений, которые по условиям монтажа постоянного технологического оборудования требуют создания необходимого температурновлажностного режима, с указанием его основных параметров.

Основные типы крепей горных выработок и методы их расчёта.

Разработано очень много различных подходов и методов расчёта крепей горных выработок. При этом видоизменялись и совершенствовались типы и конструкции крепей, находили применение новые материалы, изменялась технология возведения крепей. Всё многообразие применяемых крепей и их методов расчёта невозможно осветить в этой лекции, да это, наверное, и нецелесообразно. В этой связи остановимся лишь на самых распространённых типах крепей выработок, особенностях их конструкций и основных принципах расчётов.

Крепи вертикальных выработок.

Для крепления вертикальных выработок – стволов шахт, восстающих и шурфов  применяют различные материалы.

Капитальные шахтные стволы, имеющие срок службы, равный сроку службы шахт или рудников, т.е. 5060 лет и более, крепят бетонной, железобетонной, а в сложных гидрогеологических условиях – стальной или чугунной крепью.

Разведочные шурфы, восстающие выработки, стволы шахт с небольшим сроком службы крепят деревом.

Капитальные шахтные стволы при бетонной, каменной, металлической (тюбинговой) крепи имеют круговую форму сечений, вертикальные выработки с деревянной крепью – прямоугольную форму. Эллиптическая или криволинейная форма может быть придана стволу в особых случаях, когда производят реконструкцию ствола и деревянную крепь заменяют каменной или бетонной.

Ствол шахты состоит из трёх основных частей – устья, собственно ствола и зумпфа.

Крепь устья выполняется усиленной конструкции, так как она нередко служит фундаментом для станка надшахтного копра.

Ствол принято разделять на отдельные звенья посредством опорных башмаков, на которые укладываются опорные венцы. Назначение опорных венцов состоит в восприятии нагрузки от веса крепи в пределах одного звена. Высота звеньев принимается 3050 м и увязывается со стратиграфическим разрезом: опорные венцы приурочивают к более прочным породам. При деревянной крепи высоту звена принимают меньше – 515 м.

Деревянная крепь стволов состоит прямоугольных венцов. Венец состоит из четырёх элементов, изготовленных из брусьев или брёвен, связанных между собой посредством той или иной врубки. Венцовая крепь подразделяется на три вида:

 венцовая крепь на стойках,

 сплошная венцовая крепь,

 подвесная венцовая крепь.

Венцовая крепь на стойках является простейшим и достаточно экономичным видом крепи, применяется для крепления шурфов различного назначения  вентиляционных, разведочных, восстающих выработок и др. (рис.3.31).

Рис.3.28. Венцовая крепь на стойках.

1  венец, 2  стойка, 3  клин, 4  затяжка, 5  основной венец, 6  вруб для заделки основного венца, 7  расстрел, 8  вандрут, 9  проводник, 10  забутовка.

В деревянной конструкции крепи выделяют элементы, относящиеся к собственно крепи (венцы, стойки, затяжки), и элементы армировки (вандруты, расстрелы, проводники, лестничные полки и лестницы). Расстрелы в совокупности с вандрутами являются усиливающими элементами крепи и служат в основном для подвески проводников – направляющих для подъёмных сосудов.

Венцы устанавливают с интервалом 0.51.5 м в зависимости от крепости боковых пород. Между венцами устанавливают несколько стоек, фиксирующих взаимное положение. Стойки устанавливают обязательно по углам и дополнительно по одной  две стойки между длинными элементами крепи. Пространство между венцами затягивается обаполами или досками.

Сплошная венцовая крепь. Применяется в тех же выработках, что и венцовая крепь на стойках, но только при более слабых породах или при более продолжительном сроке службы выработки. Венцы укладываются один на другой всплошную в виде сруба. Армировка при сплошной венцовой крепи ничем не отличается от армировки при венцовой крепи на стойках.

Подвесная венцовая крепь (рис. 3.32). Отличается от крепи на стойках тем, что её можно возводить в направлении сверху вниз. Венцы подвешивают один к другому с помощью крючьев, на концах которых имеется резьба. При этом обеспечивается достаточная жёсткость всей конструкции.

Рис. 3.32. Подвесная венцовая крепь.

1 – венцы, 2 – стойки, 3 – крючья для подвески, 4 – затяжки, 5 – основной венец, 6 – гайки подвесок, 7 – расстрелы, 8 – проводники.

При расчётах какихлибо конструкций на прочность можно выделить несколько этапов:

• Первым этапом всегда являются определения возможных нагрузок.
• Второй этап  вычисления напряжений в отдельных элементах конструкций.
• Третий этап  сравнение величин возможных напряжений с предельными деформационнопрочностными параметрами материала конструкций.
• Четвёртый этап – подбор размеров элементов конструкций таким образом, чтобы был обеспечен определённый запас в соотношениях действующих напряжений и прочностных характеристик материала конструкций.

В конкретных методах расчёта часто эти этапы совмещаются или представляются в неявном виде, но, так или иначе, они всегда присутствуют и могут быть выделены.

Не являются исключением и методы расчёта деревянной венцовой крепи вертикальных стволов. При этом расчёты выполняются для наиболее нагруженного сечения, в данном случае для максимальной глубины ствола. В качестве возможных максимальных нагрузок принимается наибольшее давление боковых пород.

При этом можно считать, что элементы венца работают, главным образом, на изгиб, как балки на двух опорах. Полагая нагрузку на балку равномерно распределённой, из уравнения изгибающего момента находят параметры – длину и размеры поперечных сечений элементов венца.

Дополнительно элементы опорного венца рассчитываются на смятие опорной поверхности и поперечный изгиб от приходящегося на него веса звена крепи, и также устанавливаются размеры поперечных сечений опорных венцов.

При расчёте подвесной крепи производят также расчёт подвесок из условия удержания веса звена крепи.

Бетонная крепь имеет преобладающее распространение при сооружении стволов шахт. Крепь из монолитного бетона представляет собой цилиндр с толщиной стенки от 200 до 600 мм и внутренним диаметром от 4.5 до 8 м. Благодаря плотному контакту с боковыми породами бетонный цилиндр работает в сравнительно благоприятных условиях нагружения и поэтому обладает высокой грузонесущей способностью 3040 тс/м2. Бетонная крепь долговечна, обладает хорошими аэродинамическими качествами, огнестойка.

Подбором соответствующего состава и применением специальной технологии возведения, включающей тампонаж боковых пород, можно получать крепи с повышенной водонепроницаемостью.

Марка цемента выбирается исходя из ожидаемых нагрузок и с учётом принятой технологии возведения крепи.

При возведении крепи снизу вверх в неподвижной опалубке марка берётся не ниже 150.

При возведении сверху вниз вслед за подвиганием забоя в специальной створчатой опалубке пребывание бетона в опалубке обычно составляет всего несколько часов, поэтому требуется применение быстротвердеющего бетона марок 200300. Благодаря хорошему сцеплению бетона с породными стенками, отличающимися значительными неровностями, обычно отпадает необходимость в опорных венцах.

Однако при сложных горногеологических условиях опорные венцы являются необходимым элементом крепи. Расстояния между опорными венцами в зависимости от конкретных условий принимают в пределах 3050 м.

При сооружении бетонной крепи, а также во время её эксплуатации вредное влияние на качество бетона оказывает вода, особенно, если она является агрессивной. Вода вымывает из бетона вяжущий материал, а потому при наличии больших притоков предусматривается предварительный, а иногда и последующий тампонаж боковых пород.

Каменная крепь  из кирпича, бетонитов – была до недавнего времени довольно широко распространена, но в настоящее время её применяют редко.

Каменную крепь возводят снизу вверх звеньями.

Если каменную крепь возводят из кирпича, то её толщина обычно составляет полтора, два с половиной кирпича (3864 см). Закрепное пространство необходимо забучивать породой и заливать жидким раствором. Если крепь  из бетонитов, то их размеры увязывают с расчётной толщиной крепи и потому укладывают в один ряд. Благодаря большим размерам бетонитов, в крепи меньше швов, её непроницаемость выше, трудоёмкость возведения ниже.

Преимуществом каменной крепи из бетонитов является более высокое качество бетона благодаря лучшей технологии их приготовления на полигоне по сравнению с монолитным бетоном непосредственно в стволе. Кроме того, при возведении каменной крепи не требуется опалубки, а время её полного ввода в работу – практически сразу же после возведения.

Недостатками каменной крепи являются высокая стоимость, большая доля ручного труда и практическое отсутствие средств механизации.

Монолитную железобетонную или сборные крепи применяют при наличии неравномерных или высоких нагрузок, которые могу встретиться в особо сложных горногеологических условиях, например, при крутом залегании пород, при пересечении стволом горизонтов с напорными подземными водами, в условиях активных деформаций боковых пород и др.

Монолитная железобетонная крепь сооружается с несколькими рядами рабочей арматуры, располагаемой горизонтально на расстоянии по высоте 1525 см (рис. 3.33). Наилучшей рабочей арматурой является горячекатаная сталь периодического профиля размером 1230 мм. Бетон используется высокой марки (300 и выше) с высокой пластичностью.

Рис.3.33. Крепь из монолитного железобетона.

Крепь из монолитного железобетона – дорогая, отличается большой трудоёмкостью при возведении, поэтому с конца 50х годов более широкое распространение в практике шахтного строительства получила сборная крепь из железобетонных тюбингов. Широкое распространение получили два типа ребристых железобетонных тюбингов – тюбинги ВНИИОМШС и СТК, которые отличаются друг от друга весом и конструктивными деталями (рис. 3.34), а также чугунные тюбинги.

Рис. 3.34. Железобетонные тюбинги конструкции ВНИИОМШС (а) и СТК (б).

Сцепление тюбингов с породами окружающего массива обеспечивается за счёт тампонажного раствора, нагнетаемого в закрепное пространство по мере сооружения ствола. Гидроизоляция швов производится путём чеканки их раствором из расширяющегося цемента или нанесения на стыкуемые поверхности слоя специальной мастики.

В 60х годах применение сборных крепей для вертикальных стволов сократилось, т. к. было вытеснено технологией монолитного бетона со спуском бетона по трубам и применением створчатой опалубки.

Для стволов, находящихся в зоне активных деформаций боковых пород, в частности, при осушении месторождений или при воздействии очистных работ, применяют многослойные крепи. При этом для нормальной работы крепи необходимо, чтобы крепи не имели жёстких связей с деформирующимся массивом, а могли бы деформироваться в соответствии с возникающими усилиями без разрушения конструкций. С этой целью применяют так называемые свободные или скользящие крепи, особенностью которых является наличие в конструкции слоя вязкого или сыпучего заполнителя, отделяющего внутреннюю несущую часть крепи от массива пород или же от внешней части крепи, жёстко связанной с массивом.

Внутренняя грузонесущая конструкция выполняется из тюбингов или железобетона, наружный цилиндр – из бетона, кирпича, бетонитов.

Подобные конструкции применяют за рубежом, однако в нашей стране они пока не получили распространения.

Наряду со скользящими конструкциями крепей для стволов в условиях деформирующихся массивов имеются предложения по организации в стволах специальных узлов податливости в местах ожидаемых максимальных деформаций.

В отношении методов расчёта бетонных, железобетонных и тюбинговых конструкций крепей необходимо отметить следующее.

Ко всем этим типам крепей, несмотря на их различия, фактически может быть применена одна расчётная схема – кольцо, загруженное той или иной нагрузкой. В простейших случаях равномерно распределённой нагрузки используют известную формулу Лямэ:

D = R (√  1),(3.10)

– 2 р

где D – искомая толщина крепи, см; R – радиус ствола в свету, см; – предел прочности материала крепи, кгс/см2; р – расчётное напряжение, обусловленное давлением боковых пород на крепь, кгс/см2.

При расчётах варьируют обычно материалом крепи с разными прочностными показателями таким образом, чтобы получить толщину крепи в пределах 300500 мм. Так при пересечении стволом достаточно устойчивых пород можно принять невысокую марку бетона при желаемой толщине крепи. В случае встречи более слабых при дальнейшем продвижении ствола пород вместо увеличения толщины крепи, по соображениям технологии более целесообразно перейти на бетон более высокой марки.

Вообще же следует отметить, что в связи с тем, что в настоящее время достаточно сложно прогнозировать величины ожидаемых нагрузок на крепи стволов со стороны массива вмещающих пород, расчёты крепей стволов часто носят формальный характер и содержат элементы субъективизма.

Об этом, например, свидетельствует тот факт, что на рудниках Кольского полуострова пройдено большое количество капитальных вертикальных выработок, в которых используются, практически, все виды крепей – деревянные, монолитный бетон, железобетонные и чугунные тюбинги, в то время как горногеологические условия представлены скальными массивами с достаточно высокой прочностью слагающих пород, интенсивно ослабленных структурными неоднородностями различных порядков и с различным естественным напряжённым состоянием. Отмеченные особенности скальных массивов не в полной мере учитывались в принятых проектных решениях, что привело во многих случаях к назначению крепей неоптимальных конструкций, в частности, с излишним запасом прочности.

О проекте крепи ствола из ж/б анкеров и набрызгбетона (рис.).

Крепи горизонтальных выработок.

Рассмотрим основные типы крепей горизонтальных горных выработок и методы их расчёта на примере практической деятельности рудников ОАО «Апатит».

Горногеологические и геомеханические условия работы рудников ОАО «Апатит» отличаются большой сложностью, здесь находят применение, практически, все виды крепей, применяемые в настоящее время в горной промышленности. Кроме того, проведенный на подземных рудниках ОАО «Апатит» комплекс исследовательских и опытнопромышленных работ по изысканию нетрудоёмких, надёжных и эффективных способов и средств крепления и поддержания горных выработок позволил сформулировать и реализовать современные подходы к вопросам крепления на основе представлений о иерархичноблочном строении массивов пород. Главным направлением при этом являлось максимальное использование собственной естественной несущей способности массива пород, обусловленной в большой степени связями по контактам структурных блоков и, как результат, применение оптимальных видов крепи, в частности, значительное расширение области применения облегчённых крепей. Исходя из этого, опыт эксплуатации рудников ОАО «Апатит», в том числе, крепления и поддержания горных выработок обладает максимальной степенью общности.

На рудниках ОАО «Апатит» в настоящее время находят следующие способы крепления и поддержания горных выработок:

1. Деревянная и дерево  металлическая крепь.

• подвесная крепь деревянная;
• дверной оклад неполный с деревянной затяжкой и/или забутовкой.
• рамная металлическая крепь с деревянной затяжкой.

2. Бетонная и железобетонная крепь.

• монолитный бетон;
• набрызгбетон;
• полимерцементный набрызгбетон;
• армированный набрызгбетон.

3. Анкерная крепь.

• железобетонная штанговая крепь;
• сталеполимерная штанговая крепь;
• комбинированная крепь: штанги + металлическая сетка;

4. Смолоинъекционное упрочнение.

Рассмотрим последовательно условия применения, конструктивные особенности, методы расчёта и технологию возведения каждого из перечисленных видов крепи.

1. Деревянная и дерево  металлическая крепь.

Деревянную крепь целесообразно применять для поддержания пород в сильнотрещиноватых, раздробленных породах, в частности, в пределах окисленных зон небольшой мощности, а также в других случаях, когда использование упрочняющих типов крепи по техникоэкономическим причинам нецелесообразно.

Подвесная деревянная и деревометаллическая крепь может применяться в сильнотрещиноватых, раздробленных породах при наличии устойчивых стенок выработки.

Металлическая крепь с деревянной затяжкой обладает высокой несущей способностью, что расширяет область ее применения по сравнению с деревянной крепью.

Дерево применяется в качестве грузонесущих элементов крепи (стойка, верхняки), затяжки, забутовки и для вспомогательных целей (опалубка для возведения бетонной крепи). Для возведения крепежных рам применяются бревна из хвойных пород. Для затяжки и забутовки может применяться подтоварник, обаполы и бревна.

Технологические особенности возведения деревянных и деревометаллических крепей:

Крепежные рамы устанавливаются всплошную или вразбежку. При креплении вразбежку расстояния (L) между рамами при фиксированных размерах верхняков (диаметре d при круглом сечении), или размеры верхняков при фиксированном шаге установке рам определяют по формулам вида (3.11) и (3.12) для расчёта балочных конструкций:

Кd3 и

L=(3.11)

g lн В2

g lн В2 L

d3=N(3.12)

и

Здесь К и N – некоторые коэффициенты, В – пролёт выработки, lн – величина нарушенной зоны, и – допустимое напряжение на изгиб материала верхняка (для сосны и = 10 МПа, для стали – 160 МПа)

Параметры нарушенной зоны устанавливаются путём инструментальных измерений или расчётом по данным изучения трещиноватости и размеров выработок.

Стойки крепи должны устанавливаться на основании, очищенном до скалы. В сыпучих породах стойки устанавливаются в лунки, глубина которых должна быть не менее 10 см.

Установленная рама расклинивается в боковых породах деревянными клиньями. В тех случаях, когда допущены значительные вывалы, жесткость рамы обеспечивается с помощью металлических скоб.

На верхняки крепи устанавливается всплошную затяжка из обаполов или подтоварника. Пространство между затяжкой и кровлей выработки забучивается подтоварником или бревнами. В слабоустойчивых породах необходимо производить затяжку и забутовку также и боков выработки.

Возведение металлической крепи отличается от возведения деревянных рам способом соединения верхняка со стойками. Устанавливаемые стойки целесообразно скреплять металлическими стяжками с ранее установленными рамами. Это облегчает монтаж крепи, а в дальнейшем повышает жесткость всей системы.

Вместо металлических стоек в исключительных случаях стенки выработки могут быть закреплены бетоном, на который устанавливаются металлические верхняки. Для исключения деформаций косого изгиба при применении в качестве верхняков металлических балок из двутавра или швеллера, верхняки между собой распираются.

В выработках находят также применение подвесные (потолочные) виды крепи, которые состоят из железобетонных штанг, закрепляемых в стенках и кровле выработок, и металлических подхватов или деревянных верхняков.

Пространство между подхватами или верхняками и кровлей выработки забутовывается деревом.

Глубина закрепления железобетонных штанг в массиве определяется паспортом крепления и должна быть не менее 1 м.

2. Бетонная и железобетонная крепь.

Монолитная бетонная и железобетонная крепь обладает высокой несущей способностью, долговечна, огнестойка и может применяться в любых горногеологических условиях. Рациональная область применения  выработки днища блоков, пройденные в нарушенных породах (окисленных зонах и зонах дробления).

Для производства бетонных работ в подземном руднике используют портландцементы (ГОСТ 1017876) или быстротвердеющие глиноземистые цементы (ГОСТ 96977). Марка цемента должна быть не ниже 300. Если бетон предназначен для заполнения пустот или только для придания конструктивным элементам заданной формы, то марка бетона может быть снижена до М 100.

В качестве крупного и мелкого заполнителя при приготовлении бетона можно использовать щебень и отсевы дробления, получаемые из пустых пород. Применение бедных руд (на ОАО Апатит  содержание Р2О5 не выше 10%) допускается только для производства мелкого заполнителя.

При ручной укладке бетона фракция щебня должна находиться в пределах 570 мм, а при механизированной укладке с помощью пневмобетоноукладчиков 530 мм.

Толщину бетонного крепления можно определить по формуле:

Q

Δ0=5.1 Кз R √ м,(3.13)

c

гдеQ – нагрузка на крепь (кгс/м2), отнесённая к 1 м2 выработки:Q = 0.5ρ lн (при равномерно распределённой нарушенной зоне) и Q = 1/3ρ lн(при параболически распределённой нарушенной зоне), ρ – объёмный вес пород, кгс/м3; lн – размеры нарушенной зоны м.

R – полупролёт выработки, м; c – предел прочности бетона на сжатие, марка бетона, кгс/м2.

Кз – коэффициент запаса прочности крепи (для буродоставочных штреков или ортов Кз = 1.0, для откаточных, вентиляционных и материальноходовых штреков или ортов Кз = 1.5, для скреперных штреков или ортов Кз = 1.7).

Толщина бетонной крепи должна быть не менее 0.5 м для скреперных и буродоставочных, не менее 0.4 м для откаточных и не менее 0.3 м для материальноходовых и вентиляционных выработок.

Для сокращения сроков схватывания бетона применяются ускорители твердения (в % от массы цемента): хлористый кальций  35%. жидкое стекло  25%, поташ  13%, хлористый натрий  24% и др.

Качество подготовки выработки для возведения бетонной (железобетонной) крепи контролируется участковым маркшейдером. Отклонения в меньшую сторону, вызывающие уменьшение толщины бетонной обделки, допускаются на отдельных участках не более 5 см. Допускаемые отклонения в большую сторону регламентируются в зависимости от назначения выработки и условий выполнения бетонных работ.

Опалубка должна быть строго привязана к горизонтальной в вертикальной осям выработки. Она состоит из грузонесущих элементов (стоек и кружал) и обшивки. Грузонесущие элементы устанавливаются через 0.81.0 м и должны быть надежно раскреплены, чтобы исключить смещение крепи. Элементы обшивки должны плотно прилегать друг к другу, чтобы исключить вытекание цементного молока.

В нарушенных (окисленных) породах для основания под бетонную крепь должны быть проделаны углубления на 20 см ниже подошвы выработки или дна водосточной канавки.

Бетонирование стен должно производиться участками длиной не более 5 м. Бетонирование сводов на каждом участке должно производиться симметрично от пяты к замку, заходками не более 2 м при ручной укладке и 45 м при укладке с помощью бетоноукладчика. Перед началом нового цикла бетонирования поверхность затвердевшего бетона должна быть обмыта и удалены отслоившиеся куски породы.

При ручной укладке бетонная смесь должна быть тщательно уплотнена при помощи пневматических или электрических вибраторов. При механической укладке уплотнения не требуется.

Укладка бетона при температуре ниже +4°С должна производиться с обогревом, на быстротвердеющем цементе или с использованием ускоряющих добавок.

Максимальная дальность подачи бетона с помощью пневмоукладчиков по горизонтали составляет 150 м, по вертикали  15 м.

При работе бетоноукладчика в выработке, имеющей сквозной проход, с противоположной стороны подачи бетона должен быть установлен аншлаг “Стой! Хода нет”. Подача сжатого воздуха в бетоноукладчик разрешается при удалении людей от места укладки бетона на расстояние не менее 10 м.

При обнаружении деформаций или смещения опалубки укладка бетона должна быть немедленно прекращена. Опалубка должна быть исправлена под руководством горного мастера до начала схватывания бетона. Опалубка демонтируется не ранее чем через 7 дней после окончания укладки бетона.

Бетонная смесь для возведения крепи может приготовляться на поверхностных и подземных бетонных узлах, а при небольших объемах работ  на месте возведения крепи.

Если в процессе эксплуатации в бетонной крепи произошло образование трещин, то за этими участками устанавливается постоянное наблюдение. В тех случаях, когда трещины с течением времени расширяются и может произойти обрушение, эти участки перекрепляются

Набрызгбетонная крепь может применяться в выработках, пройденных в устойчивых и среднеустойчивых породах. Минимальная толщина набрызгбетона должна быть не менее З см, а на участках динамических проявлений горного давления  не менее 10 см. Набрызгбетонная крепь может быть усилена за счет предварительной установки штанг или армирования слоя набрызгбетона.

Набрызгбетон может применяться для ремонта бетонной и восстановления набрызгбетонной крепи.

При полном соблюдении технологии набрызгбетон имеет высокую прочность при сжатии (с = 2ОО÷350 кгс/см2), хорошее сцепление с породами (τ = 1230 кгс/см2) и при схватывании создает единую систему “крепьпорода”.

Нанесёние набрызгбетона производится специальными машинами. Поверхность выработки, подлежащая креплению набрызгбетоном, должна быть тщательно промыта напорной водой. Расстояние от сопла до закрепляемой поверхности выработки должно быть в пределах 0.81.5 м. Во всех случаях нужно стремиться, чтобы ось сопла была перпендикулярна закрепляемой поверхности выработки. Для получения равномерного слоя набрызгбетона сопло при работе должно совершать круговые движения.

Для возведения набрызгбетона состав цементнопесчаной смеси должен быть при марках цемента до 400  Ц:П = 1:3, свыше 400  Ц:П = 1:4.

Цементнопесчаные смеси для набрызгбетона приготовляются растворомешалкой или вручную. Сухая смесь должна быть использована в течение 4 ч с момента приготовления.

Регулирование подачи воды в сопло производится вентилем для получения необходимой консистенции бетона. При недостаточном смачивании получается большое количество отскока, а при излишнем смачивании бетон на стенках «оплывает».

Толщина набрызгбетонной крепи рассчитывается по формуле:

Qобщ

Δ=0.5 √ м,(3.14)

р

где Qобщ – нагрузка на крепь; р  расчетная величина сопротивления набрызгбетона и армированного фиброй набрызгбетона осевому растяжению (для проектных марок набрызгбетона 300, 400, 500 соответственно 120, 140, 160 тс/м2 при наличии армирования и 100, 120, 140 тс/м2 при отсутствии армирования).

Набрызгбетон наносится слоями на стенки выработки толщиной не более 2З см, на кровлю  1.52 см, с таким расчётом, чтобы вес нанесенного материала не превышал силы сцепления его с породой. При применении обычного портландцемента слои повторно наносятся через 1820 ч. При применении добавок ускорителей схватывания бетона последующие слои набрызгбетона наносятся в зависимости от рекомендаций, указанных в инструкциях по применению этих добавок.

Крепь из набрызгбетона возводится на стенках выработки в направлении снизу вверх, а на своде  в направлении от пяты к замку свода.

Крепление в местах, где наблюдается капеж воды, должно производиться с применением быстротвердеющих цементов или добавок  ускорителей схватывания бетона.

Полимерцементный набрызгбетон на основе стабилизированного синтетического латекса по сравнению с обычным набрызгбетоном обладает повышенным сцеплением с горной породой и снижает потери материала в отскок в 23 раза.

Для приготовления водолатексной эмульсии используется герметичная емкость, в которой стабилизированный (в заводских условиях или перед его использованием) синтетический латекс перемешивается с водой до получения раствора однородного состава. Содержание латекса в водном растворе по отношению к массе цемента в сухой набрызгбетонной смеси составляет 2%.

Водолатексная эмульсия из емкости подается к соплу набрызгбетонной установки с помощью насоса.

Армированный набрызгбетон, состоит из цементнопесчаной смеси и произвольно расположенных металлических или других типов волокон (фибр). Применение армированного набрызгбетона (фибробетона) позволяет повысить сейсмостойкость крепи и её сопротивляемость ударным нагрузкам. В состав смеси армированного набрызгбетона входит: цемент марки не ниже 300 с расходом 300400 кг/м3, заполнитель с постоянным гранулометрическим составом при крупности зерен не более 12 мм; фибра до 58% от массы цемента.

Особых отличий в технологии нанесения традиционного и армированного набрызгбетона нет. Наиболее предпочтителен для нанесения армированного набрызгбетона «мокрый> способ.

При использовании фибробетона рекомендуется первый выравнивающий слой наносить без фибры. Второй несущий слой наносится с фиброй на еще не схватившийся первый слой. При необходимости, в последнюю очередь формируют изолирующий слой без фибры. Интервал между нанесением слоев определяется практически, исходя из сроков схватывания бетонной смеси.

3. Анкерная крепь.

Железобетонные штанги наиболее широко используются при креплении горных выработок, как в России, так и за рубежом, поскольку имеют относительно низкую удельную стоимость установки и несущую способность 5070 кН. Недостаток железобетонных штанг – относительно длительное достижение анкером расчётной нагрузки (обычно до 10 суток). При использовании быстротвердеющих цементных растворов железобетонные штанги воспринимают нагрузку через 1.5÷2 ч.

Полный цикл установки железобетонных штанг, включая бурение шпуров, подачу раствора и введение арматуры, выполняют самоходные установки Robolt 06 фирмы Sandvic с производительностью около 40 анкеров в смену.

Железобетонные штанги имеют высокую прочность сцепления стержня с бетоном (τ = 3560 кгс/см2) и бетона с боковыми породами (τ = 100 кгс/см2), что позволяет применять их в качестве несущей конструкции практически во всех горногеологических условиях за исключением окисленных и тектонических зон и обводнённых участков, когда из шпуров поступает вода прерывистыми или постоянными струйками.

В практике работы рудников применяются железобетонные штанги различных конструкций: без опорных плит, с опорными плитами, с высаженной головкой или с резьбой и гайкой и др.

При явно выраженной слоистости пород, когда разрушение ее происходит от нарушения связей между слоями, шпуры под штанги следует располагать вкрест простирания слоев.

Заполнение шпуров цементнопесчаным раствором производится пневмонагнетателем. Шпуры должны полностью заполняться цементнопесчаным раствором.

Цементнопесчаная смесь должна быть однородной по цвету массы, её необходимо использовать в течение 1 ч с момента приготовления. Запрещается применять смесь с попавшим в нее маслом, солидолом и различными органическими примесями.

После заполнения 1012 шпуров раствором в них вводятся стержни штанг.

Стержни штанг изготавливаются из горячекатаной арматурной стали и периодического профиля диаметром 1216 мм. Для изготовления стержней железобетонных штанг можно также применять гладкую круглую сталь и обезжиренные пряди стальных канатов.

Если железобетонные штанги применяются в сочетании с металлическими подхватами, то гайки на стержне штанги должны быть затянуты в течение 57 дней после их установки.

Сталеполимерная штанговая крепь характеризуется быстрыми сроками вступления в работу. Проведение взрывных работ в непосредственной близости от СПШ практически не снижает их несущую способность даже через несколько часов после возведения.

В комплект сталеполимерной штанги (СПШ) входят арматурный стальной стержень, ампулы с компонентами быстротвердеющего полимербетона и опорная плитка. В качестве арматуры СПШ применяют сталь периодического профиля диаметром 1216 мм. Ампула представляет собой полиэтиленовый пакет длиной 250300 мм, диаметром 3238 мм. Внутри пакета находится синтетическая смола, перемешанная с наполнителем, и пробирка с отвердителем и катализатором. Ампулы изготавливаются на специальной установке и доставляются к месту производства. Досылка ампул с быстротвердеющим полимербетоном в шпур осуществляется при помощи арматурного стержня. В каждом шпуре в соответствии с паспортом крепления размещается от 2 до 5 ампул.

Для предотвращения вытекания полимербетонной смеси из шпура в момент ее перемешивания, на арматурный стержень устанавливается манжета из резины, полиэтилена или другого эластичного материала.

Бурение шнуров производится в строгом соответствии с паспортом крепления. Допустимое отклонение фактического расстояния между штангами от проектного в пределах 15%. Длина шпура под СПШ должна быть больше активной длины штанги на 23 см. Диаметр шпура под СПШ составляет 4143 мм.

При установке штанг стержню сообщается вращательнопоступательное движение специальным устройством, включающим пневматическое сверло на пневмоколонке. Допускается установка штанг телескопным перфоратором через специальную насадку, расположенную на буровой штанге. При этом подачу арматурного стержня следует производить с минимальным усилием.

При применении СПШ в сочетании с металлической сеткой ее навешивают не ранее чем через З ч после установки штанг.

На американских рудниках в последние годы широко используется система фрикционного анкера «сплитсет», разработанная компанией IngersollRand в восьмидесятых годах. Армирующий элемент системы – стальная тонкостенная трубка, забиваемая с усилием в шпур меньшего диаметра (рис. 3.35).

Рис. 3.35.Конструкция анкера «SplitSet».

В европейских странах с развитой горнодобывающей промышленностью для поддержания горных выработок в неустойчивых, трещиноватых скальных породах все большее распространение получают новые анкерные системы «Swellex», разработанные фирмой «Атлас Копко». Анкеры данной конструкции могут размещаться непосредственно в забое выработки без отставания крепи, чем способствуют ее высокой скорости проходки и повышению безопасности работ.

Анкер представляет собой трубу сложного профиля с разъемом для подключения шланга высокого давления (рис. 3.36). Эти типы анкеров изготавливаются из стальных труб специального профиля.

При установке анкера SwellexTM используется принцип гидрораспора трубки.

Рис. 3.36. Конструкция анкера «Swellex».

Для нагнетания воды используется специальный насос, подающий воду внутрь анкера под давлением 300 атм. При давлении воды на внутренние стенки тела анкера, он раскрывается по всей длине. Установленный в шпуре анкер во время раскрытия передаёт давление воды в массив, тем самым дополнительно уплотняя его. Эта особенность установки нескольких анкеров в ряд позволяет получить напряжённый свод горной выработки, толщиной сопоставимой с длиной анкера.

Большое преимущество анкеров этой конструкции – они создают в приконтурном массиве тангенциальные напряжения сжатия. Этого не могут обеспечить никакие другие конструкции.

К другой, важной отличительной особенности анкеров Swellex TM относится  материал, из которого он изготавливается  это специальная марка стали, позволяющая анкеру удлинятся при воздействии на него горного давления. Величина пластической деформации этой стали составляет не менее 20%.

Расчет штанг на рудниках ОАО «Апатит» производят по схеме, согласно которой штанги прикрепляют породу, расположенную в пределах зоны возможного обрушения к устойчивой зоне породного массива. При этом штанги рассчитываются на восприятие нагрузок, вызванных весом пород в кровле и стенках выработки. Следует заметить, что это наиболее распространённый, но не единственный подход к расчётам параметров штангового крепления. Недостатком этого подхода является неучёт активного воздействия штанг на свойства приконтурного массива пород, в частности, существенное изменение сцепления по контактам структурных блоков.

В рассматриваемом случае длина штанг (м) определяется по формуле:

Lш = 1.3 lн + lh, м, (3.15)

где lh  длина выступающей из шпура части штанги, зависящая от ее конструкции, м; lн – размеры нарушенной зоны м.

Расстояние между штангами при квадратной сетке их расположения, м:

Р

а=0.63 √ м,(3.16)

Q mу

где Р несущая способность штанговой крепи; mу  коэффициент условий работы штанговой крепи; mу = 1  для штанг с предварительным натяжением; mу = 2  для штанг без предварительного натяжения.

В качестве расчетной несущей способности штанги Р принимается наименьшее из значений, полученных по условиям разрывного усилия стержня Рс, прочности его закрепления в шпуре Рδ и сдвига закрепляющего раствора относительно стенок шпура Рз.

Несущая способность стержня, кгс:

Рс = FНТ RР ,(3.17)

где FНТ  площадь ослабленного сечения стержня, м; RР  расчетное сопротивление материала стержня растяжению, кгс/м2.

Несущая способность стержня из условия прочности его закрепления в шпуре, кгс:

Рδ = π dст τ1l lз, (3.18)

где dст  диаметр стержня, м; τ1  удельная прочность закрепления стержня, кгс/м2; lз  длина заделки = 0.3 lн, м.

Несущая способность замка штанги из условия его сдвига относительно стенки шпура, кгс:

Рз = π dш τ2 lз, (3.19)

где dш  диаметр шпура, м; τ2  удельное сопротивление сдвигу относительно стенок шпура, кгс/см2.

Значения τ1 и τ2 в формулах (3.18) и (3.19) принимаются по специальным таблицам. Для полимербетона в суточном возрасте значения τ1 и τ2 составляют соответственно 11.0 и 15.0 МПа.

Для комбинированной крепи из железобетонных штанг с металлической сеткой величина нагрузки на сетку от возможного локального вывала между железобетонными штангами определяется по формуле:

Q = 0.4 а3 ρ tgφ, тс,(3.20)

где а  расстояние между железобетонными штангами при квадратной сетке их расположения, м; φ  угол внутреннего трения пород и руд.

Диаметр проволоки сетки рассчитывается по формуле:

D =О.ОО6 а √ Q, м.(3.21)

По диаметру проволоки и принятой ячее выбирается сетка и определяются остальные её параметры.

Толщина набрызгбетона в комбинированной крепи с железобетонными штангами и металлической сеткой определяется:

δ = О.О65 а√Q см,(3.22)

Если по расчету получится, что δ <З см, то принимается для исполнения З см.

4. Смолоинъекционное упрочнение.

Смолоинъекционное упрочнение позволяет полностью предотвратить вывалообразование пород по трещинам и для этих условий применимо как самостоятельный вид крепи. Непременным условием смолоинъекционного упрочнения пород является наличие фильтрующих трещин вблизи контура выработки.

Смолоинъекционное упрочнение приконтурной области массива горных выработок (СИУ) включает в себя следующие технологические операции:

 осмотр состояния установки и рабочего места;

 производство реометрических измерений;

 подготовка компонентов упрочняющих растворов к нагнетанию;

 испытание оборудования;

 нагнетание упрочняющего раствора;

 ежесменный профилактический осмотр и техническое обслуживание установки.

Для упрочнения породного массива используются любые двухкомпонентные системы со следующими характеристиками:

 начальная динамическая вязкость смеси не более 0.1 (кгс)/см2;

 время потери текучести не менее 15 с;

 адгезионная прочность не менее 10 кгс/см2.

Для упрочнения апатитовых руд и окисленных пород рекомендуются карбамидные растворы на основе смолы КФЖ (ГОСТ 1423178) и хлорного железа технического (ГОСТ 1115976).

С целью повышения срока годности рекомендуется хранить карбамидную смолу в условиях низких положительных температур (+6...+ 10°С) в герметично закрытых емкостях. Хранение хлорного железа следует осуществлять в условиях, исключающих возможность прямого контакта с водой.

Рекомендуемые соотношения компонентов, вес.%:

 смола  7074%;

 вода 1917%;

 техническое хлорное железо  713%.

Для инъектирования бурятся шпуры диаметром 4143 мм, пересекающие плоскости основных систем трещин. После бурения обязательно производится промывка на всю глубину шпуров напорной струей воды.

Глубина инъекционных шпуров (м) выбирается по соотношению:

Lм = О.8+О.О6 Iт,(3.23)

где Iт  интенсивность пологопадающей мелкоблоковой системы трещин, шт/м.

Средний радиус распространения упрочняющего раствора в массиве пород зависит от интенсивности трещиноватости и в условиях апатитонефелиновых месторождений составляет 0.507 м. Угол наклона шпуров принимается в общем случае по нормали к пологопадающей мелкоблоковой системе трещин, допустимое отклонение по величине угла 1О°.